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GEOTECNIA 55 de círculosmás probables que generan inestabilidad queden atrapados por el sistema de anclajes (Figura 9). La geo- metría y los datos geotécnicos permiten simular el comportamiento del talud y aportar una solución duradera, que garantice la estabilidad. La propuesta presentada a continuación pretende solucionar la inestabilidad local en un tipo de ejecución razonable conside- rando el estado actual (Tabla 4). El empuje que ejerce el volumen a estabilizar, resultante de la intersección del poliedro del perfil con el círculo de rotura en los planos vertical y horizontal es de aproximadamente 8,5 kN/m 2 en la condición de grietamás desfavorable (1,20m). Luego la solución sería emplear un sistema tipo Tecco Green G65/3: rollo de malla romboidal de acero de alto límite elástico (F yk >1770MPa), diámetro interior rombo 65 mm, resistencia a tracción directa >150 kN/m, protección contra la corrosión 95Zn5Al Geobrugg Supercoating, superficie del rollo 97,5 m 2 , peso 200 kg/rollo y extremos anu- dados. Malla combinada de acero de alta resistencia y geomalla tridimen- sional de polipropileno, que controla el movimiento de los finos. • Paramento/ Membrana: estará compuesto por malla de alambre de acero G65/3 de alto límite elástico (1.770 MPa) del tipo Tecco Green (con fibra de polipropileno extruido). • Anclajes: lamembrana estará anclada al interior del terreno con barras GEWI 25mm, que permitan llegar de forma segura hasta los 8,5 kN/m 2 . LONGITUDNECESARIADE EMPOTRAMIENTO DEL ANCLAJE, L B La resistencia de la zona de anclaje viene determinada, en primer lugar, por la adherencia mortero-acero y en segundo lugar por la adherencia entre el bulbo de anclaje y el terreno que lo rodea, que es en definitiva quien generalmente determina la resisten- cia. Aunque la determinación de esta adherencia es una tarea difícil a priori, se puede emplear una expresión que de forma orientativa permita estable- cer la profundidad recomendable de anclaje en la zona estable del talud, ya sea zona de bulbo o longitud total de anclaje para el caso de soluciones pasivas y anclaje de cable flexibles. La recomendación básica consiste en emplear la siguiente expresión: L B = T / (D. π. τ u ) donde: L B : longitud necesaria de empotra- miento del anclaje o bulbo [m] T: en general se corresponde con la carga de trabajo-servicio del anclaje permanente (> 2 años de vida útil), cuyo valor aceptado por la literatura internacional es del orden del 60% de la carga de trabajo de la barra de acero en el límite elástico y para los anclajes de cable el 60% de la carga de rotura [kN] Para incrementar el factor de seguri- dad se puede emplear un coeficiente de mayoración de las cargas aplicadas, que dependerá de la importancia de la obra en cuestión, que puede lle- gar a ser de hasta un 1,35 (Autopistas, carreteras importantes, vías ferroviarias, obras de edificación en casco urbano) a 1,0 en obras de menor importancia (caminos de acceso de baja intensidad de tráfico). El empleo del coeficiente de mayoración no tiene un carácter obligatorio, se podrá utilizar o no en función de la disponibilidad de datos del terreno (incertidumbre) y de la posibilidad de realizar ensayos de campo de investigación-comproba- ción del diseño previo a la ejecución de los anclajes, que demuestren la efectividad de la longitud calculada. D : diámetro del taladro, asociado a la boca de la batería de perforación que se recomienda utilizar para la ejecución de los taladros en los que se alojará el anclaje. Los valores reco- mendables de diámetro de perforación Figura 10. Conceptualización de la forma de trabajo del sistema de malla anclada. Tabla 4. Datos del patrón de anclajes del sistema. Figura 9. Esquema general básico en 3D de la solución.