IG288

GEOTECNIA 54 situación es similar, tal y como des- cribe el método Bishop, los anclajes por sí solos no funcionan. • 3.- Empleando el método de Jambu (Figura 8): al igual que Bishop y Fillenius se observan superficies dedeslizamiento rotacional que partiendo de la corona- ción del talud (cota >8), tienen salida en la cara vertical del corte con FS inferior a 1,0 y ungrupo intrascendentede familias cerca de la coronación con FS >2. Con la inclusión de los anclajes el valor de FSmínimo se incrementa ligeramente (0,58 a 0,66) pero la situación es similar, tal y como anteriormente se describe, los anclajes por sí solos no trabajan. Resumiendo: Para cualquiera de los métodos utilizados para la determinación del FS en la situación futura y a partir de considerar la inclusión de anclajes de 3 mde longitud de 147 kN de resistencia a tracción (GEWI 25 mm o equivalentes), la descripción no acusa una situación de incremento considerable en el factor de seguridad del conjunto. Hay un número limitado de superficies que aún tienen factor de seguridad comprometido, pero que se localizan en la superficie de la cara del talud y que pueden ser resueltas, tras la inclusión de una malla de acero de alta resistencia en el conjunto de anclajes propuesto. COMPROBACIÓN SIMPLIFICADA A PARTIR DEL CRITERIO DE COULOMB El objetivo es valorar el soporte nece- sario, variación de la solicitación de equilibrio para diferentes longitudes de la grieta de tracción virtual en la coronación del talud (Tabla 3), y así cuantificar las solicitaciones requeridas. En sentido general, los resultados del cálculo a partir de minimizar la cohesión (10 kPa), no son más que la confirmación de las condiciones actuales de inestabilidad superficial del talud y la crítica capacidad del corte para soportar por si solo los empujes superficiales ejercidos por el terreno. Los valores de simulación por debajo de la unidad obtenidos indican la necesidad de hacer un refuerzo en la cara del talud, para incrementar de forma efectiva el FS. SOLUCIÓN PROPUESTA CON PARAMENTO FLEXIBLE A partir de la evaluación del empuje aproximado que se pudiese originar en el talud, debido a su estado de pseudo equilibrio y a partir de un conjunto de datos geotécnicos y geométricos resul- tantes de la información aportada, se puede dimensionar un sistema flexible de refuerzo que detenga el posible movimiento local del material que com- pone el talud. A la vez este sistema ha de garantizar que el resto de las familias Tabla 3. Valores de soporte necesario en función de la grieta a tracción. Figura 8. Resultado de la aplicación del método de Jambu, sin y con anclajes.