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MINERÍA 76 En cualquier caso, se puede utilizar como aproximación (NGI, 2014): Los valores resultantes de la aplica- ción de las expresiones 7, 8 y 9 (ábaco de la fig. 22), permiten determinar los valores de presión requerida P r [kPa] en la superficie de la excavación (techo y hastiales) para contrarrestar las solici- taciones del terreno, y con ello poder establecer la posibilidad de empleo de otro tipo de soluciones, compuestas por paramentos flexibles de acero de alta resistencia, que permitan, por ejem- plo, optimizar el patrón de bulonado, minimizando el empleo del hormigón proyectado en todas sus variantes. 11.- CAPACIDAD DE SOPORTE DEL PARAMENTO FLEXIBLE La capacidad de soporte que puede aportar el paramento flexible está supeditada a la resistencia al pun- zonamiento de las membranas de acero. Esta propiedad está asociada a la capacidad del conjunto de soportar una carga concentrada en un punto alrededor de la cabeza de anclaje. Cualquier membrana metálica de las existentes hoy día, incluidas las más potentes, tiene una resistencia al pun- zonamiento limitada, que depende únicamente de la calidad del acero que la compone y de la geometría, tanto de la membrana como de la placa de reparto, que es realmente el elemento punzante (número de puntos de contacto entre ambas). Para geometrías demembrana similares, es evidente que lo que más interesa es el diámetro y sobre todo el tipo de acero f yk (calidad). Es sencillamente imposible desde el punto de vista físico, obtener valoresmayores de resistencia al punzo- namiento conmembranas, de alambres de acero demedia y baja resistencia, en comparación con las de alta resistencia. Este concepto es totalmente válido, para determinar el soporte máximo para modelos puntuales, donde el límite está fijado por la citada resistencia al punzonamiento. La capacidad del sistema [kPa], estará marcada por el cociente de este valor y el área entre Fig. 23. Comparación entre análisis numérico (A) y analítico (B) de la distribución de la carga estática (0,88MN en ambos casos). Túnel submarino de Frøya en Noruega (Grimstad et al. 2015). pernos (Luis Fonseca y Roduner, 2021). Es posible determinar teóricamente el valor del punzonamiento, a partir de la resistencia al corte del conjunto, ante una carga ortogonal (Luis Fonseca, 2010). Conociendo la geometría de la mem- brana, la resistencia de los alambres y las dimensiones de la placa (fig. 24): D R calc resistencia al punzonamiento de la membrana, [kN] N wire número de puntos de contacto en la frontera de la placa de reparto (alambres) T wire resistencia a tracción de un alam- bre, [kN] A continuación (Tabla 15) se muestran algunas de las principales membranas de acero de geometría y composición diferentes, para las cuales se determina el valor de la resistencia a punzona- miento (fig. 24). Fig. 24. Número de puntos de contacto perimetral, debidos a la geometría de la malla y de la placa de reparto que se utiliza comúnmente 200x200mm. (10)