Taludes 94 propiedades. El primer suelo es una grava mal graduada (GP) y de granos redondos 16-32 mm y fricción interna 33º. El segundo suelo es una grava mal graduada con limo con tamaño 0-63 mm, y fricción interna de 38º. La armadura de los anclajes empleados en el ensayo estaba compuesta por barras de acero roscadas (ø 28-32 mm), cubiertas por un tubo de PVC corrugado (ø 100 mm) e inyectadas. Los esfuerzos medidos en los anclajes fueron muy similares, comparando todos aquellos en los que se colocaron galgas extensométricas. 2.1. Verificación del método de dimensionamiento El concepto de dimensionamiento [5, 8, 9] se desarrolló a partir de la experiencia y de un conjunto de ensayos de laboratorios a componentes específicos. Para corroborar la validez de las hipótesis del sistema, es necesario hacer un análisis retrospectivo y comparar lo que ocurre entre el modelo matemático y el modelo a escala natural. Con este fin, se utilizan los resultados del ensayo 11, en el que se utilizó una malla de acero G65/3 con placas de reparto tipo P33 y pernos de anclaje tipo GEWI 32 mm, patrón de anclajes de 3,5 x 3,5 m, y material de relleno grava arenosa (0-63 mm). Los primeros movimientos superficiales se observan a una inclinación de α=53° (fig. 14 izquierda). La perforación de la malla alrededor de los anclajes (punzonamiento) se produce para α=80° (fig. 14 derecha). Si el sistema flexible de estabilización de taludes utilizado en la serie 11 se evalúa en el modelo matemático, empleando el Eurocódigo 7 que recomienda factores de seguridad parciales: para el ángulo de fricción y la cohesión 1,25 y por incertidumbre en el modelo 1,10 el resultado es que la inclinación máxima posible del talud es de a=50°. Luego este cálculo retrospectivo encaja con el resultado del ensayo (movimientos superficiales). Si se fijan todos los factores de seguridad parciales en 1,00, se establece que el radio del cono de presión es α= 0,30 m, se aprovecha al máximo la capacidad de carga de la malla, aplicando una precarga de 30kN, la rotura se produce a una inclinación del bastidor de α = 76°, lo cual también concuerda muy bien con el resultado práctico del ensayo. 2.2. Membranas híbridas o heterogéneas Se ensayaron además, mallas hexagonales de acero de baja resistencia e híbridas y mallas pesadas de simple torsión cuadradas. Dependiendo de la geometría de la malla, la homogeneidad y la calidad del acero, se observaron diferencias significativas en la capacidad de carga. La figura 15 izquierda muestra un detalle de zona alrededor del anclaje para una membrana híbrida 80x100/2,7+8@0300, rota con una placa cuadrada (24 cm con las esquinas dobladas). Como material de relleno se utilizó grava redonda de 16-32 mm, con un patrón de anclajes de 3,5 x 3,5 m. Como muestra el análisis del escáner láser, sólo es posible transmitir las solicitaciones entre anclajes (domina la verticalidad). Se observa una concentración de la carga y mayores desplazamientos en la zona de la base del talud (0,70 m). Fig. 14 Ensayo 11 membrana G65/3 + P33, patrón 3,5 × 3,5 m, grava arenosa 0–63 mm (mov. inicial a=53° y Si el sistema flexible de estabilización de taludes utilizado en la serie 11 se evalúa matemático, empleando el Eurocódigo 7 que recomienda factores de seguridad parc ángulo de fricción y la cohesión 1,25 y por incertidumbre en el modelo 1,10 el result inclinación máxima posible del talud es de a=50°. Luego este cálculo retrospectivo resultado del ensayo (movimientos superficiales). Si se fijan todos los factores de segur en 1,00, se establece que el radio del cono de presión es x= 0,30 m, se aprovecha capacidad de carga de la malla, aplicando una precarga de 30kN, la rotura se produce a u del bastidor de a= 76°, lo cual también concuerda muy bien con el resultado práctico de 2.2 Membranas híbridas o heterogéneas Se ensayaron además, mallas hexagonales de acero de baja resistencia e híbridas y mall simple torsión cuadradas. Dependiendo de la geometría de la malla, la homogeneidad y Fig. 14. Ensayo 11 membrana G65/3 + P33, patrón 3,5 x 3,5 m, grava arenosa 0–63 mm (mov. inicial α=53° y rotura α=80°). Fig. 15. Ensayo 7 membrana 80x100/2,7+8@0300, patrón 3,5 x 3,5 m, grava redondeada 16–32 mm. Fig. 14 Ensayo 11 membrana G65/3 + P33, patrón 3,5 × 3,5 m, grava arenosa 0–63 mm (mov. inicial a=53° y Si el sistema flexible de estabilización de taludes utilizado en la serie 11 se evalúa matemático, empleando el Eurocódigo 7 que recomienda factores de seguridad parc ángulo de fricción y la cohesión 1,25 y por incertidumbre en el modelo 1,10 el result inclinación máxima posible del talud es de a=50°. Luego este cálculo retrospectivo resultado del ensayo (movimientos superficiales). Si se fijan todos los factores de segur en 1,00, se establece que el radio del cono de presión es x= 0,30 m, se aprovecha capacidad de carga de la malla, aplicando una precarga de 30kN, la rotura se produce a u del bastidor de a= 76°, lo cual también concuerda muy bien con el resultado práctico de 2.2 Membranas híbridas o heterogéneas Se ensayaron además, mallas hexagonales de acero de baja resistencia e híbridas y mall simple torsión cuadradas. Dependiendo de la geometría de la malla, la homogeneidad y acero, se observaron diferencias significativas en la capacidad de carga. La figura 15 izqu un detalle de zona alrededor del anclaje para una membrana híbrida 80x100/2,7+8@0300 placa cuadrada (24cm con las esquinas dobladas). Como material de relleno se utilizó g de 16-32 mm, con un patrón de anclajes de 3,5 x 3,5 m. Como muestra el análisis del sólo es posible transmitir las solicitaciones entre anclajes (domina la verticalidad). Se concentración de la carga y mayores desplazamientos en la zona de la base del talud (0 Fig. 15 Ensayo 7 membrana 80x100/2,7+8@0300, patrón 3,5 × 3,5 m, grava redondeada 16–32 mm El fallo inicial se produce por el elemento más débil la malla hexagonal de triple torsión ft
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