89 En la figura 7 se ve la configuración que muestra la inestabilidad tipo y explica dónde se concentra la solicitación a cortante, la parte superior de la placa. Obsérvese que los esfuerzos tanto a punzonamiento como a cortante se generan alrededor de la cabeza de los anclajes, tal y como se ha explicado. 1.3. Resistencia a tracción directa y deformación El ensayo a tracción directa se debe llevar a cabo en un bastidor que se describe en detalle en el anexo B de la norma DEE 230025-00-0106 [2, 9, 15, 21]. Es muy importante controlar las dimensiones de la muestra, las proporciones, robustez y movilidad del sistema de sujeción de la membrana a las vigas de tracción del bastidor, para garantizar veracidad en los resultados. El valor de la resistencia a tracción se puede evaluar según la expresión: donde: zk calc: resistencia a tracción directa de la membrana, [kN/m] Nwire: número de puntos de contacto por metro lineal (alambres) Nrope: número de puntos de contacto por metro lineal (cables) Twire: resistencia a tracción de un alambre, [kN] Trope: carga de rotura mínima de un cable, [kN] Fk: actor de reducción de la resistencia (sujeción perimetral) Al igual que para las propiedades anteriores -resistencia a la perforación o al punzonamiento-, el valor de resistencia a tracción directa obtenido a partir de la ecuación (3) es también consistente desde el punto de vista matemático, y describe perfectamente el ensayo de laboratorio. Aunque en el caso de los productos híbridos, el comportamiento tenso-deformacional de los dos componentes es completamente diferente, y sumar resistencias no describe de forma acertada la realidad. Las mallas de la fig. 8 4/ 15 Fig. 4 Capacidad de carga de suelo para diferentes placas de reparto [kN] Este ensayo se realiza sobre el mismo dispositivo anterior, pero esta vez incluida la membrana. La diferencia entre los valores es la resistencia a punzonamiento D R lab. En la figura 5 se muestran los resultados de los ensayos (dos muestras por combinación membrana + placa). La primera parte de las curvas corresponde a la compresión contra el suelo de la membrana de alambre de acero de alta resistencia. La segunda sección corresponde a la deformación elástica del suelo de cimentación, la parte restante de las curvas se corresponde con el movimiento del suelo a lo largo de las superficies de fallo, hasta que se produce la rotura de la membrana de alambre de acero de alta resistencia [8]. Fig. 5 Resistencia a punzonamiento, sobre el relleno y diferentes placas de reparto [kN] Para poder hacer un análisis comparativo consistente entre las diferentes membranas que se fabrican actualmente, lo más recomendable -siguiendo el EAD, el documento normativo de referencia [15]- es realizar ensayos de campo a escala natural (1:1) donde sea posible evaluar efectivamente la influencia de la resistencia al punzonamiento de la membrana en cuestión, en el comportamiento del sistema de estabilización de taludes (fig. 6). Fig. 4 Capacidad de carga de suelo para diferentes placas de reparto [kN]. Fig. 5. Resistencia a punzonamiento, sobre el relleno y diferentes placas de reparto [kN]. 4/ 15 Fig. 4 Capacidad de carga de suelo para diferentes placas de reparto [kN] Este ensayo se realiza sobre el mismo dispositivo anterior, pero esta vez incluida la membrana. La diferencia entre los valores es la resistencia a punzonamiento D R lab. En la figura 5 se muestran los resultados de los ensayos (dos muestras por combinación membrana + placa). La primera parte de las curvas corresponde a la compresión contra el suelo de la membrana de alambre de acero de alta resistencia. La segunda sección corresponde a la deformación elástica del suelo de cimentación, la parte restante de las curvas se corresponde con el movimiento del suelo a lo largo de las superficies de fallo, hasta que se produce la rotura de la membrana de alambre de acero de alta resistencia [8]. Fig. 5 Resistencia a punzonamiento, sobre el relleno y diferentes placas de reparto [kN] Para poder hacer un análisis comparativo consistente entre las diferentes membranas que se fabrican actualmente, lo más recomendable -siguiendo el EAD, el documento normativo de referencia [15]- es realizar ensayos de campo a escala natural (1:1) donde sea posible evaluar efectivamente la influencia de la resistencia al punzonamiento de la membrana en cuestión, en el comportamiento del sistema de estabilización de taludes (fig. 6). Fig. 6. Dispositivo de ensayo para la evaluación a escala natural (1:1) de un sistema de estabilización de taludes, Suiza. Fig. 6 Dispositivo de ensayo para la evaluación a escala natural (1:1) de un sistema de estabilización de taludes, Suiza Para el diseño, el valor considerado es P R [8, 9], y se supone que es la mitad (2) de la resistencia al punzonamiento D Rya que en el terreno la carga no es normal a la placa, sino que se cargará la parte superior de la conexión como se muestra en figura 7. & = '!( (2) En la siguiente figura 7 se muestra la configuración que muestra la inestabilidad tipo y explica donde se concentra la solicitación a cortante, la parte superior de la placa. Obsérvese que los esfuerzos tanto a punzonamiento como a cortante se generan alrededor de la cabeza de los anclajes, tal y como se ha explicado. Fig. 7. Resistencia PR concentrada en la parte superior de la placa de reparto. Fig. 6 Dispositivo de ensayo para la evaluación a escala natural (1:1) de un sistema de estabilización de taludes, Suiza Para el diseño, el valor considerado es P R [8, 9], y se supone que es la mitad (2) de la resistencia al punzonamiento D Rya que en el terreno la carga no es normal a la placa, sino que se cargará la parte superior de la conexión como se muestra en figura 7. & = '!( (2) En la siguiente figura 7 se muestra la configuración que muestra la inestabilidad tipo y explica donde se concentra la solicitación a cortante, la parte superior de la placa. Obsérvese que los esfuerzos tanto a punzonamiento como a cortante se generan alrededor de la cabeza de los anclajes, tal y como se ha explicado. Fig. 7 Resistencia P Rconcentrada en la parte superior de la placa de reparto 1.3 Resistencia a tracción directa y deformación El ensayo a tracción directa se debe llevar a cabo en un bastidor que se describe en detalle en el anexo B de la norma DEE 230025-00-0106 [2, 9, 15, 21], es muy importante controlar las dimensiones de la muestra, las proporciones, robustez y movilidad del sistema de sujeción de la membrana a las vigas de tracción del bastidor, para garantizar veracidad en los resultados. Para el diseño, el valor considerado es P R [8, punzonamiento D Rya que en el terreno la car superior de la conexión como se muestra en f & = '!( En la siguiente figura 7 se muestra la configu se concentra la solicitación a cortante, la parte a punzonamiento como a cortante se generan explicado. Fig. 7 Resistencia P Rconcentrada en la parte superior d 1.3 Resistencia a tracción directa y deform El ensayo a tracción directa se debe llevar a ca B de la norma DEE 230025-00-0106 [2, 9, 15, muestra, las proporciones, robustez y movilida tracción del bastidor, para garantizar veracida El valor de la resistencia a tracción se puede e ) *+,* =( -./0 . -./0 + /120 . /120) . ) donde: z k calc resistencia a tracción directa de la mem N wire número de puntos de contacto por me N rope número de puntos de contacto por me
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